INFONKO.RU

НА ПРОМЕЖУТОЧНОМ ВАЛУ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО РЕДУКТОРА

По результатам предварительных расчетов конической зубчатой пары определяем габариты, в которые должна вписываться фрикционная муфта (рис. 19.1). Торец шестерни находится на расстоянии 68 мм от оси вала колеса. Корпус муфты, в которой при помощи шлицев будут крепиться наружные диски, располагаем на расстоянии 5 мм от торца шестерни. При толщине корпуса 12 мм получаем, что наружный диаметр дисков должен быть не более

2 (68 – 5 – 12) = 102 мм.

Рис. 19.1. Встроенная фрикционная дисковая предохранительная муфта

Если назначить высоту шлицев 5 мм, а зазор между шлицами и наружным диаметром внутренних дисков принять 1 мм, то рабочий наружный диаметр шлицев

Внутренний диаметр шлицев определяем, ориентируясь на диаметр вала d = 52 мм. Между шлицами, размеры которых D × d × Z = 32 × 28 ×6, и внутренним рабочим диаметром шлицев Dв необходимо предусмотреть зазор в 0,5 мм, тогда Dв = 55 мм.

Толщина втулки в коническом колесе 5 мм, наружный диаметр втулки dвт = 46 мм.

Муфта должна передавать номинальный момент Т = 92 Н×м. Коэффициент перегрузки β = 1,45, поэтому предельный момент срабатывания муфты

1. В качестве материалов дисков выбираем закаленную сталь по закаленной стали, диски будут работать со смазкой. По табл. 14.9 [12, с. 477] определяем коэффициент трения f = 0,08–0,1, допускаемое давление [p] = 0,3–0,6 МПа. Учитывая примечание к табл. 14.9, назначаем f = 0,08, [p] = 0,3 МПа.

2. Диаметры кольца трения дисков: по эмпирической зависимости рекомендуется наружный диаметр

Dн = 4d = 4 × 32 = 128 мм.

Выше было установлено, что этот диаметр должен быть не более 90 мм, внутренний диаметр Dв = 0,5 Dвн = 0,5 × 90 = 45 мм. Назначаем Dв = 33 мм.

3. Приведенный радиус сил трения

4. Допускаемое осевое усилие

1651,93 Н.

5. Число пар трения

Z =

Таким образом, конструкция, предлагаемая на схеме к заданию, не может быть реализована.

Рационально на чертеже разместить цилиндрическую пару слева от колеса, а справа – конструировать муфту.

В этом случае Dн = 128 мм, Dв = 48 мм.

3317,52 Н.

Z =

Принимаем число ведущих дисков Z1 = 5; ведомых Z2 = Z1 + 1 =
= 5 + 1 = 6.

Предельно допустимое число дисков для муфт смазываемых Z = 11.

6. Число дисков можно уменьшить, если назначить в качестве пар трения сталь по текстолиту.

Тогда f = 0,15, a [p] = 0,3 МПа, Rпр = 46,12 мм; [Q] = 3443 Н.

Предварительно принимаем число дисков Z = 6:

Необходимая сила нажатия при шести трущихся поверхностях

3151,65 Н.

Толщину дисков назначаем 2 мм. Диск со шлицами центрируется по внутреннему диаметру и крепится болтами с резьбой М6 к коническому колесу.

Расчет пружин

Расчет нестандартной центральной пружины

Примем предварительно средний диаметр пружины

индекс



Поправочный коэффициент, учитывающий влияние на напряжения кривизны витков:

Допускаемое напряжение для пружин 1-го или 2-го класса

где σв – предел прочности:

σв = 1450 МПа [11, с. 99];[12, с. 488].

Диаметр проволоки

Принимаем стандартное значение d = 10,5 мм.

Тогда D0 = 8 · 10,5 = 84 мм.

Деформация пружины под действием сил Q

Принимая для стали модуль сдвига G = 8 · 104 МПа и задаваясь числом рабочих витков n = 4, получаем

Полное число витков пружины

Высота пружины при посадке витка на виток

Зазор между витками пружины в ненагруженном состоянии

Шаг пружины в свободном состоянии

Высота пружины H0 в свободном состоянии

Высота пружины в рабочем состоянии

Расчет тарельчатой центральной пружины

Исходные параметры: Q = 2700 Н, наружный диаметр D = 2Rпр =
= 2 · 47 = 94 мм, диаметр отверстия пружины d = 32 мм.

Наиболее подходящей является пружина малой жесткости с наружным диаметром D = 60 мм, развивающая при прогибе (fm =
= 2 мм) одного диска f2 = 0,8 · fm = 0,8 · 2 = 1,6 мм, усилие P2 =
= 2700 Н [12, с. 494, табл. 15.2].

Это почти соответствует заданному Q. Если принять ход пружины при затяжке F = 4,8 мм, то необходимое число дисков i

диска.

При силе затяжки Р = 2700 Н муфта будет срабатывать, передавая предельный момент

В этом случае коэффициент перегрузки β

Общая высота трех дисков до затяжки

Общая высота пакета пружины в рабочем состоянии



infonko.ru/sistema-opredelenij-ponyatij.html infonko.ru/sistema-organizacii-ambulatorno-poliklinicheskoj-pomoshi.html infonko.ru/sistema-organizacii-hirurgicheskoj-i-travmatologicheskoj-pomoshi-infekcionnaya-bezopasnost-pacienta-medicinskogo-personala-profilaktika-vbi.html infonko.ru/sistema-organizacii-sluzhbi-marketinga.html infonko.ru/sistema-organizacii-vnutrennego-kontrolya-i-metodi-ee-ocenki.html infonko.ru/sistema-organov-gosudarstvennogo-finansovogo-kontrolya-i-ih-funkcii.html infonko.ru/sistema-organov-gosudarstvennogo-i-auditorskogo-kontrolya-v-rossijskoj-federacii.html infonko.ru/sistema-organov-gosudarstvennogo-upravleniya-v-rossijskoj-federacii.html infonko.ru/sistema-organov-gosudarstvennoj-vlasti.html infonko.ru/sistema-organov-gosudarstvennoj-vlasti-rossijskoj-federacii-obshaya-harakteristika.html infonko.ru/sistema-organov-gosudarstvennoj-vlasti-subektov-rf-ponyatie-i-principi-pravovoj-status-visshego-dolzhnostnogo-lica-subekta-rf.html infonko.ru/sistema-organov-gosudarstvennoj-vlasti-v-rossijskoj-federacii-ponyatie-gosudarstvennogo-organa.html infonko.ru/sistema-organov-i-dolzhnostnih-lic-upolnomochennih-rassmatrivat-dela-ob-administrativnih-pravonarusheniyah.html infonko.ru/sistema-organov-mestnogo-samoupravleniya.html infonko.ru/sistema-organov-mochevideleniya.html infonko.ru/sistema-organov-upravleniya-zdravoohraneniem-i-ih-kompetenciya.html infonko.ru/sistema-organv-zagalno-ta-specalno-kompetenc.html infonko.ru/sistema-oshibok-i-popravok-model-potrebnogo-budushego.html infonko.ru/sistema-osnovnih-pokazatelej-formirovaniya-i-ispolzovaniya-fonda-zarabotnoj-plati.html infonko.ru/sistema-osnovnih-prav-svobod-lyudini-gromadyanina.html